The ultimate compressive strength a

The ultimate compressive strength and strain for concrete were
assumed to be 29.1 MPa and 0.38%, respectively. The theoretical
moment-curvature plots for the damaged composite girders before
retrofitting are shown in Fig. 8. It is apparent that cutting the flange reduced the ultimate moment capacity and rigidity of the
sections significantly. The ultimate moment capacity of the com-
posite girder reduced 12, 24, and 48% while the yielding mo-
ments~moments at the onset of tension flange yielding! decreased
by 16, 33, and 67% as a result of 25, 50, and 100% loss of tension
flange area, respectively. Meanwhile, the flexural rigidity of sec-
tions reduced by 14, 29, and 63% before yielding due to losses of
25, 50, and 100%, respectively. Three damaged sections were
then assumed to be retrofitted. CFRP provided additional tension
force to overcome the loss of steel flange. The required area of
composites was selected such that the tensile stress in the CFRP
layers remained between 30 and 35% of their ultimate tensile
strength after the tension flange yielded. One, three, and five lay-
ers of CFRP sheet were considered for repairing the sections with
25, 50, and 100% tension flange loss, respectively. The ultimate
moment capacity and rigidity of the retrofitted sections increased
significantly, as shown in Fig. 9. The ultimate moment capacity of
the girders with 25, 50, and 100% loss improved by 39, 107, and
233%, while the yielding moment increased by 6, 25, and 85%,
respectively. The elastic and postelastic rigidity of the retrofitted sections increased as well. Girders with 25, 50, and 100% loss
showed a 5, 21, and 75% increase in their elastic rigidity, respec-
tively. Rigidity in the plastic region ~the slope of the linear seg-
ment! displayed much higher improvements and increased 6.3,
17.3, and 29.7 times for 25, 50, and 100% loss of tension flange,
respectively. A summary of the theoretical values for the ultimate
capacity and the rigidity of the sections is listed in Table 2.

結果 (中文) 1:

最终抗压强度和混凝土应变是
假定分别为 29.1 MPa 和 0.38%。理论
弯矩-曲率地块为之前损坏的复合梁
改造图 8 中所示。很明显切割法兰减少最终时刻能力和刚度的
大大节。最终时刻的能力 com-
posite 梁减少 12、 24、 和 48%，同时高产 mo-
发言 ~ 张力法兰产生的发病的时刻 ！减少
由 16、 33 和张力损失 25、 50 和 100%67%
法兰区，分别。与此同时，抗弯刚度的 sec-
讨论之前由于损失的收益减少 14、 29%和 63%
25、 50 和 100%，分别。三个损坏的部分被
然后假定会加装。碳纤维布加固提供另外的紧张
力来克服的钢制法兰的损失。所需的区域的
复合材料被选这样的拉伸应力的碳纤维布加固
图层保持 30%至 35%的拉伸其终极
后紧张法兰产生的力量。一、 三个，和五个放置-
雇员再培训计划的碳纤维布加固修复部分与被视为
25、 50、和 100%张力法兰的损失，分别。终极
时刻能力和经过改装部分的刚性增加
显著，如图 9 所示。最终时刻的能力
25、 50 和 100%损失 39，通过改进钢梁 107，和
233%，同时增加了 6、 25 和 85%的高产时刻
分别。弹性和 postelastic 刚性的经过改装的部分，以及增加。25、 50 和 100%的损失与梁
的升幅为 5、 21、 和 75%的其弹性刚性，阳-
较。刚性塑料地区 ~ 的线性赛格-坡
发了 ！显示大更高的改进和增加 6.3，
17.3 和为 25、 50 和 100%损失的张力法兰、 29.7 倍
分别。终极的理论值的摘要
能力和刚度的各节在表 2 中列出。

結果 (中文) 2:

的极限抗压强度和应变混凝土被
假定为29.1兆帕和0.38％之间。理论
弯矩-曲率曲线为前损伤复合材料梁
改造如图所示。8，很明显，切断凸缘降低了抗弯承载力的和刚性
的部分显著。该com-的抗弯承载力
复合梁减少12，24，和48％，而产生的MO-
目〜在瞬间拉翼缘的发作产生！下降
了16，33，和67％为25，50，和紧张的100％的损失结果
法兰面积。同时，仲弯曲刚性
蒸发散减少14，29，和屈服由于损失前63％
25，50和100％之间。三个损坏的切片
，然后假定改造。碳纤维复合材料提供了额外的紧张
力来克服钢制法兰的损失。所需要的面积
的复合材料被选择为使得在碳纤维复合材料的拉伸应力
层30保持与它们的极限拉伸35％之间
的张力凸缘后强度产生。一，三，五打下-
ERS碳纤维布被认为是修复部分与
25，50，和100％定伸法兰损失，分别。最终的
力矩容量和改型段的刚性增加
显著，如图所示。9。的抗弯承载力
的梁用25，50，和39，107，和改进的100％的损失
233％，而产生瞬间增加了6，25，和85％，
分别为。改装的部分的弹性和postelastic刚性增加了。梁用25，50，和100％的损失
呈5，增加其弹性刚度21，和75％，分别
疑心。刚性塑性区〜直线段，斜率
换货！显示更高的改进和增加6.3，
17.3和29.7倍25，50，和紧张法兰100％的损失，
分别。为最终的理论值的概要
容量和这些部分的刚性被列于表2。

結果 (中文) 3:

混凝土的极限抗压强度和应变
假定为29.1 MPa和0.38%，分别。理论
弯矩曲率曲线损伤复合材料梁
改造前，如图8所示。很明显，减少切割法兰的
截面极限弯矩承载力和刚度显着。极限弯矩能力的COM -
复合梁减少12，24，和48%，钼等产生
~时刻在发病的受拉翼缘屈服！
下降16，33，和67%的结果25，50，和张力
法兰区100%的损失，分别。同时，抗弯刚度秒- tions
降低14，29，和63%的
屈服前由于25，50，和100%的损失，分别。三部分是
损坏然后，假定为改造。CFRP克服钢法兰的损失提供了额外的张力
力。所需的
复合材料选择的区域，使得在碳纤维
层拉应力保持在30和35%的极限拉伸强度之间的张力法兰
后产生的。一，三，和五层-
ERS CFRP片材被认为是修复的部分
25，50，100%法兰应力损失，分别。改造后的部分显着增加的
最终
弯矩承载力和刚度，如图9所示。的
梁极限承载力的25，50，和100%的损失39，提高107和233%，
，而屈服弯矩增加了6，25，和85%，分别
。弹性postelastic改造的截面刚度也增加了。25，50梁，100%的损失
显示5，21，和增加其弹性刚度分别为75%，
。在塑性区~的直线段斜率
和刚度！显示高得多的改进和提高
6.3，17.3，和29.7倍，25，50，和100%的损失
张力法兰，分别。对于最终的
能力和截面刚度的理论值是总结在表2中列出。