The cross sections of five differen

The cross sections of five different model retaining walls used in this study are shown
in Figure 1. The broken lines show the initial locations and the hatched zones show the
displaced locations observed after failure of the model retaining wall. The total height
of the walls was 530 mm except for the reinforced soil-type wall which was 500 mm
high. The width of the base of the cantilever-type and gravity-type walls was 230 mm,
and it was reduced to 180 mm for the leaning-type wall. To the measure normal stress,
σ, and shear stress, τ, components of the earth pressures acting on the back of the facing
and the base of the walls, several two-component load cells were installed (see Figure
2 for the load cell locations in a typical cantilever-type wall). The details of the twocomponent
load cells were described by Tatsuoka et al. (1989). The load cells were located
within a 150 mm width along the center line of the wall to alleviate the effects
of side wall friction. To form a rigid structural body for the model wall, wooden blocks
(used for dummy walls) were stacked on both sides of the center section that was instrumented
with load cells and the blocks were reinforced with steel bars.
In conducting static loading tests on similar small-scale model walls, Tatsuoka et al.
(1989) lubricated the inside of the sand box by using a sheet of latex membrane smeared
with a thin layer of silicone grease. However, this method of lubrication was not
employed in this study because it was not expected to be effective for dynamic tests.
Instead, the width of the sand box in the direction of the wall facing was enlarged by
a factor of 1.5 to 600 mm, the earth pressures were measured at the center line as mentioned
in the previous paragraph. To adjust the dead load of the gravity- and leaningtype
model walls, extra weights were added near the center of gravity of these walls.
For model the reinforced-soil retaining walls, a grid of phosphor-bronze strips was
used as the model reinforcement (Figure 3). Each strip was 3 mm wide and 0.1 mm thick
and had a bending stiffness, EI , of approximately 0.003 N-m2 (Tatsuoka et al. 1989).
These materials and dimensions were selected to enable the tensile forces acting on the
model reinforcement to be measured, by attaching strain gauges at several locations on
the reinforcing strips. To form a lattice-shaped layer of model reinforcement that simulates
geogrids in actual field conditions, strips were glued together at 50 mm intervals in the direction parallel to the side wall and at 100 mm intervals in the direction normal
to the side wall. To mobilize friction between the reinforcement and the backfill soil,
as mobilized by actual geogrids, sand particles were glued to the surface of the strips.
Ten layers of model reinforcement having a length of 200 mm were used for the reinforced
soil, Type 1 model walls. On the other hand, the length of the top and fourth layers
were increased to 800 mm and 450 mm, respectively, for the reinforced soil, Type
2 model wall in order to increase the stability against overturning, as is the common
practice in Japan. It should be noted that any internal failure mode of the reinforcement,
such as a breakage or an excessive elongation, as well as that of the overall wall structure,
is not within the scope of the current paper

結果 (繁體中文) 1:

在本研究中使用的五個不同的模型土擋牆的截面顯示在圖 1 中。斷的線顯示的初始位置和孵化區顯示流離失所者的地點觀察後模型擋土牆失。總高度牆壁是除了為 500 毫米的加筋的土型牆 530 毫米高。基地的懸臂型和重力型牆體寬度是 230 毫米，和它減少到 180 毫米斜靠式牆。對測量法向應力，Σ 和剪應力 τ，元件的地球背面的面臨的壓力和安裝了的牆壁，幾個兩個元件負載細胞的基礎 （見圖2 為典型的懸臂型牆上的負載儲存格的位置的)。Twocomponent 的詳細資訊負載細胞描述了由辰岡等人 （1989 年）。負載細胞位於沿中心線處的牆上，以減輕影響的 150 毫米寬度內側牆摩阻力。要形成一個剛體結構模型、 牆面、 木積木（用於虛擬牆） 堆放在被檢測的中心部分的兩邊與負載細胞和塊被鋼筋。在進行靜荷載試驗研究類似的小規模模型牆，辰岡 et al。（1989 年） 通過使用一張紙的乳膠膜塗潤滑的砂箱裡面薄薄的一層有機矽潤滑脂。然而，這種潤滑方法不是從事這項研究，因為它預計不會有效的動態測試。相反，通過擴大砂框牆面臨方向的寬度1.5 至 600 毫米的一個因素，壓力測定在中心線，所述的地球在前一段。若要調整重力-和 leaningtype 的死負載模型的牆壁，這些牆壁重心附近增加了額外的重量。錫磷青銅帶材網格為模型加筋土擋牆，作為模型加固 (圖 3)。每個板是寬 3 毫米和 0.1 毫米厚還有的彎曲剛度 EI 的大約 0.003 N-m2 （辰岡 et al.，1989年）。這些材料和尺寸選擇要啟用的拉伸力模型加固來測定上附加電阻應變片在幾個地點增強的帶材。對形晶格層配筋形式對模型類比土工格柵在現場實際條件下，帶了粘在一起，在平行于邊牆的方向每隔 50 毫米和 100 毫米間隔方向正常在一面牆上。要調動加固和回填土之間的摩擦作為動員實際土工格柵，沙粒地盯著表面的小條。使用了十層的模型鋼筋長度為 200 毫米的鋼筋土壤類型 1 模型牆。另一方面，頂部和第四層的長度分別被增加到 800 毫米，450 毫米，加筋土，類型2 模型隔離牆的目的是共同提高抗傾覆穩定性在日本的實踐。應該指出，任何內部故障模式的配筋，如破損或過度的伸長率，以及整體的牆結構，不是在當前檔的範圍內

結果 (繁體中文) 2:

在這項研究中使用的五種不同模型擋土牆截面示
於圖1中虛線表示的初始位置和陰影線的區域示出了
該模型的擋土牆的失敗後觀察到移位位置。的總高度
的壁的是除了加筋土型壁為500mm530毫米
高。懸臂型和重力型壁的基部的寬度為230毫米，
並降低至180毫米的傾斜型壁。到測量正應力，
σ和剪切應力，τ，作用在襯面的背面的土壓力的部件
和壁的基礎上，分 ​​別安裝了幾個雙組分負載的細胞（參見圖
2為負載單元位置在一個典型的懸臂型壁）。所述雙組分的細節
負載細胞通過龍岡等人所述。（1989）。負載細胞位於
沿著壁的中心線150mm的寬度內，以減輕效果
側壁摩擦。以形成用於該模型壁的剛性結構體，木塊
（用於虛設壁）堆疊在中心部的兩側被儀器
與負載單元和塊與鋼筋進行了加 ​​固。
在進行類似靜載試驗小型模型壁，龍岡等人
（1989）通過使用塗膠乳膜的片材潤滑砂箱的內部
與矽脂薄層。然而，潤滑的這種方法並沒有
在本研究中使用的，因為它不是預期是有效的動態測試。
相反，在壁的方向上的砂箱的寬度飾面被擴大
為1.5至600毫米的一個因素，地球的壓力被在中心線測量提到
前面段落。以調整一本正經和leaningtype的靜荷載
模型壁，額外的權重分別靠近這些壁的重心加入
對於模型加筋土擋土牆，磷青銅條的柵格
作為模型鋼筋（圖3）。每個條是厚3mm寬和0.1mM
並且具有抗彎剛度，EI，約0.003 N-二平方米（龍岡等人，1989）。
選擇這些材料和尺寸，以使作用在拉伸力
模型加固是測量，通過對幾個位置安裝應變計
的加固條。以形成模擬模型加強件的格子狀層
在實際的現場條件土工格柵，條帶在平行於所述側壁的方向50mm的間隔並在該方向上正常100毫米的間隔被粘在一起
的側壁。為了動員加固和回填土之間的摩擦，
通過實際的土工格柵為調動起來，沙子顆粒粘在片表面。
具有200毫米長的模型加固十層用於加固
土，1型模式的牆壁。另一方面，頂層和第四層的長度
分別增加至800mm和450毫米，上，為對加筋土，類型
，以增加抗傾覆穩定性2模型壁，由於是共同的
在日本的做法。應當指出的是，加強件中的任內部故障模式
諸如斷裂或過分伸長，以及整體壁結構的，
是不是當前紙的範圍內

結果 (繁體中文) 3:

在這項研究中使用的五個不同的模型擋土牆的橫截面顯示如圖1所示。虛線顯示的初始位置和孵化區顯示模型擋土牆破壞後的位移位置。總高度除500毫米的加筋土型牆外，牆體為530 mm高。懸臂型和重力式牆的底座的寬度為230毫米，它被减少到180毫米的傾斜式牆。正常應力，σ，和剪切應力的作用，τ，在面對背土壓力的部件和牆壁的基礎上，安裝了幾個雙組分的負載細胞（見圖2在一個典型的懸臂型牆的負載單元的位置。雙組分的細節負載細胞由Tatsuoka等人描述。（1989）。負載細胞定位在一個150毫米的寬度沿中心線的牆上，以減輕影響側壁摩擦。為了形成一個剛性的結構體的模型牆，木塊（用於虛擬牆壁）被堆疊在中心部分的兩側，是儀器隨著負載細胞和塊加强與鋼筋。在類似的小規模的模型牆壁進行靜載荷試驗，龍岡等人。（1989）用乳膠膜塗上一層，在砂箱內部進行潤滑用薄薄的一層矽潤滑脂。然而，這種潤滑方法不是在這項研究中，因為它是沒有預期是有效的動態測試。相反，在牆面的方向上的砂箱的寬度被擴大了一個1.5至600毫米的一個因素，地球壓力測量在中心線所提到的在前一段。調整的重力恒荷載和leaningtype模型牆，額外的重量新增了這些牆的中心附近的重力。對於模型的加筋土擋土牆，磷青銅帶的網格是用作模型加固（圖3）。每個帶是3毫米寬，0.1毫米厚有一個彎曲剛度EI，約0.003 n-m2（Tatsuoka等人。1989）。這些資料和尺寸被選擇，以使作用於模型加固進行量測，通過附加應變計在幾個位置上鋼筋帶。形成類比的模型鋼筋的格子狀層在實際的現場條件下土工格栅，條粘在一起，在50毫米的間隔平行於側壁，在100毫米的間隔在法線方向的方向向側壁。為了調動加固與回填土之間的摩擦，由實際的土工格栅動員，砂顆粒膠條的表面。十層模型鋼筋有一個長度為200毫米的鋼筋土壤，1型模型牆。另一方面，頂部和第四層的長度分別新增到800毫米和450毫米，分別為加筋土，Type2型牆，以新增抗傾覆的穩定性，因為是常見的日本實踐。應注意的是，任何內部破壞模式的加固，如斷裂或過大的伸長，以及整體牆體結構，不在當前檔案範圍內