The limiting acceleration Ng of thi

The limiting acceleration Ng of this wall is 0.112 g. At this value of
ground acceleration, the dynamic failure plane in the backfill makes a
54.67° angle with the horizontal (8). In modelling the problem, it is assumed
this inclination does not change. This assumption is contrary to
Zarrabi's prediction (19). However, in most dynamic tests on model retaining
walls, such as those performed by Lai (6), a single rupture plane
in the backfill has been observed.
The finite element mesh in Fig. 4(b) is used for modelling this problem.
For this problem, the backfill is descritized up to 6H away from the
wall, where H is the height of the wall. This descretization is adequate,
because frictional nonlinearities in the vicinity of the wall overwhelm all
other effects (8). The slip element at the base of the wall has been assigned
a very large value of normal stiffness, thus restraining the wall
from vertical and rotational movements relative to its base. Thus, the
wall undergoes only translational movements and a direct comparison
can be made with the R-E type models.

結果 (繁體中文) 1:

這面牆的極限加速度吳是 0.112 g。在此值的地面加速度，在回填使動態故障飛機54.67 ° 角與水準 (8)。在建模的問題，它被假設這種傾向並不改變。這種假設是相反的Zarrabi 的預測 (19)。然而，在大多數動態測試模型保留牆，如由黎 (6)，單個破裂平面在回填土中已被觀察到。在圖 4 （b） 有限元網格用於類比這一問題。對於這個問題，回填土是 descritized 達 6 H 遠離牆，牆的高度 H 在哪裡。此重點討論是足夠的因為這堵牆周圍摩擦非線性壓倒一切(8) 其他影響。已分配牆底部的滑動元素正常的剛度，從而抑制在牆上很大的值從相對於其基礎的垂直和旋轉運動。因此，牆上經歷只有平移運動和直接的比較可以用 R E 型模型。

結果 (繁體中文) 2:

這堵牆的極限加速伍是0.112克。在這個值
地面加速度，在回填動態破壞面使得
54.67°角的水平（8）。在建模問題，假設
該傾斜不會改變。這個假設是違背
Zarrabi的預測（19）。然而，在上模型保持最有活力的測試
壁，例如由萊進行（6），單一的破裂面
在回填已觀察。
該有限元網格在圖 圖4（b）用於建模這個問題。
對於這個問題，在回填descritized最多至6H從遠
壁，其中H是壁的高度。這descretization是足夠的，
因為在牆附近摩擦非線性壓倒所有
其他效果（8）。在壁的底部的滑動元件已經分配
正常剛度的非常大的值，從而抑制了壁
從相對其基本垂直和旋轉運動。因此，該
壁經受僅平移運動和一個直接比較
可以與稀土類模型進行。