A number of conventional masonry an

A number of conventional masonry and unreinforced concrete gravity-type retaining
walls for railway embankments were seriously damaged by the 1995 Hyogoken-Nanbu
earthquake in Japan. Many modern cantilever-type, reinforced concrete (RC) retaining
walls were also damaged, while geogrid-reinforced soil retaining walls with a full
height RC facing performed well during the earthquake (Tatsuoka et al. 1996a,b).
Pseudo-static limit equilibrium-based stability analyses that follow one of the current
aseismic design methods in Japan were conducted by the authors of the current paper
on five damaged retaining walls (Koseki et al. 1996). It was found that the critical seismic
acceleration coefficient, kh-cr , yielding a factor of safety of unity against external
instability (i.e. sliding, overturning, or bearing capacity failure) was approximately 40
to 80% of the estimated peak horizontal ground acceleration, PHGA, divided by the gravitational
acceleration, g, except for one cantilever-type RC retaining wall. This cantilever-type
wall was extremely unstable prior to the earthquake due to the existence of
an additional upper embankment on the crest behind the wall. Since the values of
kh-cr/(PHGA/g) were almost equal irrespective of the extent of damage (i.e. among the
severely damaged gravity-type retaining walls, the moderately damaged cantilevertype
RC retaining wall, and the slightly damaged geogrid-reinforced soil retaining
wall), it was inferred that the current aseismic design method for these different types
of retaining walls are inadequate. Therefore, it is required to compare the seismic performance
of different types of retaining walls to establish consistent aseismic design
methods.
In Japan, geosynthetic-reinforced soil retaining walls with a full-height RC facing
have been constructed to a total length exceeding 26 km as important permanent structures
mainly for railways (Tatsuoka et al. 1997). Many of these walls were aseismically
designed by using a pseudo-static, limit equilibrium-based stability analysis as described
by Horii et al. (1994). Use of these walls will be further promoted when their
ductile behavior against earthquake loads, as discussed by Tatsuoka et al. (1996a), is
rationally evaluated and taken into account in the aseismic design procedure.
Shaking table tests on small-scale models of geosynthetic-reinforced soil retaining
walls were conducted by several other researchers as summarized by Bathurst and Alfaro
(1996). However, comparisons of their seismic behavior to that of other types of retaining
walls is scarce; Sakaguchi (1996) compared the dynamic stability of a geogridreinforced
soil retaining model wall having wrapped-around facing with that of model
conventional-type (gravity-type, leaning-type, and cantilever-type) retaining walls.
With respect to the seismic behavior of geosynthetic-reinforced soil retaining walls
with a full-height rigid facing, Murata et al. (1992, 1994) conducted a series of shaking
table tests primarily to investigate the effect of facing rigidity on the resistance capacity
against earthquake load. However, no comparison was made with other types of retaining
walls. It should also be noted that tilt table tests have not been conducted on model
geosynthetic-reinforced soil retaining walls, even though this type of test can simulate
pseudo-static loading conditions which are assumed in most of the current aseismic design
methods based on the limit equilibrium stability analysis. Furthermore, it can be
expected that the comparison of model behavior between shaking table tests and tilt
table tests reveals the dynamic effects on wall stability and, it is hoped, any inconsistency
between the pseudo-static analysis and the actual seismic behavior. Considering the above situation, a series of shaking table tests was performed on relatively
small-scale models of a geosynthetic-reinforced soil retaining wall with a fullheight
rigid facing and three types of conventional-type retaining walls (gravity-type,
leaning-type, and cantilever-type). Tilt table tests were also conducted on models of a
geosynthetic-reinforced soil retaining wall and the leaning-type wall.
The current paper describes the critical accelerations/tilting angles and the angles of
the failure plane in the backfill layers that were observed during the experiments. Analyses
based on the recorded earth pressures, wall displacements, and response accelerations
will be reported elsewhere. These data may reveal important features with respect
to the mechanism of mobilization of seismic earth pressure, when comparing the ductile
behavior of different types of retaining walls, and when evaluating the dynamic effects
which include amplification and phase difference.

結果 (繁體中文) 1:

大量的常規砌體和無筋混凝土重力式擋鐵路路堤牆嚴重損壞了 1995年阪神南部縣在日本的地震。許多現代懸臂型，鋼筋混凝土 (RC) 保留牆壁也被損壞，同時提供一個充滿土工格柵加筋土擋土牆鋼筋混凝土高度面向在表現良好地震 （辰岡等人，1996 年 a，b）。按照當前之一的偽靜態限制基於均衡的穩定性分析日本抗震設計方法進行了當前檔的作者五個損壞護土牆 （戶籍等人，1996年）。它是發現，臨界地震加速係數 kh-cr，收益人團結、 抗衡外部安全的一個因素不穩定 （即滑動、 傾覆，或軸承能力失效） 是大約 4080%的估計峰值地面水平加速度峰值，除以引力加速度，g，除了一個懸臂型鋼筋混凝土擋土牆。此懸臂型牆上是極不穩定的存在地震前額外的上部路堤頂在牆的後面。以來的值kh-cr/(PHGA/g) 是不論損害程度幾乎相等 (即之間受損嚴重的重力式擋土牆、 適度損壞 cantilevertype鋼筋混凝土擋牆，並略有損壞的土工格柵加筋土擋牆上），它推斷當前抗震設計方法為這些不同的類型擋土牆是不夠的。因此，它被需要比較的抗震性能不同類型的護土牆，以建立一致的抗震設計方法。在日本，土工合成材料加筋土擋土牆與全高的鋼筋混凝土飾面建成有超過 26 公里，成為重要的永久性建築物的總長度主要用於鐵路 （辰岡 et al.，1997年）。許多這些牆是 aseismically採用偽靜態設計，所述限制基於均衡的穩定性分析由堀井等人 （1994 年）。使用的這些牆壁，將進一步促進時他們針對地震荷載的延性性能討論由辰岡等人 (1996 年 a)，正如合理評價和抗震設計過程中考慮進去。上的加筋土擋土牆的小規模模型的振動臺試驗。牆壁被幾個其他人員進行的巴瑟斯特和阿爾法羅所作的概述（1996 年）.然而，到其他類型的保留了其抗震性能的比較牆上是稀缺的;阪口 （1996 年） 相比下的動力穩定性土擋土牆模型有包裹周圍面對與模型常規類型 （重力型、 傾斜型、 和懸臂型） 護土牆。對土工合成材料加筋土擋牆的抗震性能由於全高剛性面對，村田等人 （1992年，1994年） 進行了一系列的震動表測試，主要目的是探討面對剛度對承載力的影響針對地震荷載。然而，與其他類型的保留進行沒有比較牆。此外應指出的是，傾斜的表進行測試，不是研究模型加筋土擋土牆，儘管這種類型的測試可以類比這假設在大多數當前的抗震設計中的擬靜力載入條件基於極限平衡穩定分析的方法。此外，它可以預期模型行為之間搖晃的比較表測試和傾斜表測試揭示了希望對牆體穩定性和，它的動態影響，任何不一致之處之間的偽靜力分析和實際的抗震性能。考慮到上述情況，進行一系列的振動臺試驗是在相對較fullheight 土工合成材料加筋土擋牆的小規模的模式剛性面對和三種類型的常規類型擋土牆 （重力式，斜靠式和懸臂型）。在模型上也進行了傾斜表試驗加筋土擋牆和斜靠式牆。當前介紹了臨界加速度傾斜角度和角在實驗過程中觀察了回填層的破壞面。分析基於記錄的土壓力、 牆位移和回應加速度將報告在其他地方。這些資料可以顯示與尊重的重要特徵對地震土壓力，當比較韌性活化的機理不同類型的擋土牆，和評估的動態效應時的行為其中包括放大和相位差。

結果 (繁體中文) 2:

許多傳統的磚石和混凝土未增強重力式擋土牆
鐵路路堤牆壁嚴重的1995年兵庫縣，南部縣受損
的日本大地震。許多現代的懸臂式，鋼筋混凝土（RC）護
城牆也遭到破壞，而土工格柵加筋土擋土牆採用了全
在地震中鋼筋混凝土飾面表現良好身高（龍岡等人1996年a，b）所示。
偽靜態極限平衡基於穩定性分析下面的當前
被當前論文的作者進行了日本抗震設計方法，
在五個損壞擋土牆（小關等，1996）。人們發現，臨界地震
加速度係數，KH-CR，得到抗外部統一的安全係數
不穩定（即滑動，傾覆或承載力失敗）溶液約40
所估計的水平峰值地面加速度，PHGA的80％通過重力除以
加速度，克，除了一個懸臂式的RC擋土牆。這種懸臂式
牆在地震之前，極不穩定，由於存在
上牆後的波峰額外的上堤。自的值
KH-CR /（PHGA / g）的幾乎相等而與間破壞（即程度的
嚴重破壞重力式擋土牆，在中度受損cantilevertype
RC擋土牆，以及輕微受損土工增強土壤護
壁），推測，對這些不同類型的當前抗震設計方法
擋土牆是不夠的。因此，它需要比較抗震性能
不同類型的擋土牆建立一致的抗震設計的
方法。
在日本，土工合成材料加固土擋土牆與RC面向全高
已建造至總長度超過26公里作為重要的永久性建築物
主要為鐵路（龍岡等，1997）。許多這些壁被aseismically
通過使用偽靜態設計，如上所述限制以平衡為基礎的穩定分析
由堀井等人。（1994）。這些牆壁的使用將得到進一步提升時，他們
對地震荷載延性，由龍岡等進行討論。（1996年a），在
合理評估和抗震設計方法考慮進去。
對土工合成材料，加筋土擋牆的小型振動台試驗
牆壁被其他幾個研究人員進行的總結的巴瑟斯特和阿爾法羅
（1996年）。然而，它們的抗震性能到，其它類型的固定的對比
壁稀少; 坂口（1996）相比geogridreinforced的動態穩定
土護模式牆已經裹繞與模型面臨
常規型（重力式，傾斜式和懸臂式）擋土牆。
對於抗震性能土工合成材料加固土擋土牆
具有全高剛性飾面，村田等。（1992年，1994年）進行了一系列的震動
台試驗主要考察對抗病能力面對剛性的效果
對地震載荷。然而，沒有比較是與其它類型的固定的製成
的壁。還應當指出的是，傾斜台試驗尚未模型上進行的
土工合成-加筋土擋土牆，即使這種類型的測試可以模擬
這些假定在大多數的當前抗震設計偽靜態加載條件
的方法基於所述限制平衡穩定性分析。此外，可以
預期的模型行為振動台測試和傾斜之間的比較
表的測試揭示了上壁的穩定性的動態效果，並且它希望，任何不一致
偽靜態分析和實際抗震性能之間。考慮到上述情況，進行了一系列的振動台試驗在相對
土工合成材料加固土擋牆與fullheight小規模的車型
剛性飾面以及三種常規型擋土牆（重力式的，
傾斜式，和懸臂式）。傾斜試驗也對車型進行了
土工合成材料加固土擋牆和傾斜式牆。
目前主要介紹了關鍵加速度/俯仰角度和角度
在實驗過程中觀察到，回填層的破壞面。分析
基於所記錄的土壓力，壁位移，和響應加速度
將在別處的報導。這些數據可以揭示重要特徵相對於
動員地震土壓力的機構，在比較的延展性時
不同類型的擋土牆的行為，評價動態效果時
，其中包括擴增和相位差。