This range compares favorably tomea

This range compares favorably tomeasured values ofmranging from 0.3
to 0.5 reported by Ichihara andMatsuzawa (1973) from the results of shake table tests
on small-scale gravity wall models. The distributions for static and dynamic increment
of active earth pressure illustrated in Figure 4 are also identical to those recommended
for the design of flexible anchored sheet pile walls (Ebling and Morrison 1993).
Finally, to simplify all stability calculations in this paper, and to be consistent with
the convention adopted in the NCMA guidelines, only the horizontal component of PAE
is used in stability calculations, i.e. PAEcos(δ--ψ). This assumption results in a conservative
(i.e. safe) design by ignoring the stabilizing benefit of the vertical component of
PAE.

結果 (繁體中文) 1:

這個範圍相比並不遜色 tomeasured 值 ofmranging 從 0.3為 0.5 從搖表測試結果報告的市原 andMatsuzawa （1973 年）對小規模重力牆模型。靜態和動態增量的分佈圖 4 中所示的主動土壓力也是相同的那些建議設計靈活的錨的板樁牆 （Ebling 和莫里森 1993 年）。最後，要簡化本文中的所有穩定性計算並要符合在傳統的常數模準則，通過的公約 》 只水準分量的 PAE用於穩定性計算，即 PAEcos(δ--ψ)。這種假設結果偏于保守通過忽略的垂直分量的穩定利益 （即安全） 設計PAE。

結果 (繁體中文) 2:

這個範圍相媲美tomeasured值ofmranging 0.3
從搖表測試的結果通過市原andMatsuzawa（1973）報0.5
小規模重力牆模型。靜態和動態增量分佈
在圖4所示的主動土壓力也是相同的那些建議
用於撓性錨板樁壁（Ebling和Morrison，1993）設計。
最後，為了簡化在本文中所有穩定的計算，並是一致
的NCMA準則通過的慣例，只有PAE的水平分量
在穩性計算時，即PAEcos（δ - ψ）。這種假設導致一個保守的
（即安全）的設計忽略的垂直分量的穩定利益
PAE。

結果 (繁體中文) 3:

這個範圍比較ofmranging tomeasured值從0.30.5報告的原andmatsuzawa（1973）從搖錶測試結果關於小尺度重力牆模型。靜態和動態增量的分佈在圖4中所示的主動土壓力也與那些建議的相同對於柔性錨板樁牆的設計（Ebling和墨裏森1993）。最後，簡化了本文的所有穩定性計算，並與在新準則採用的慣例，只有PAE的水准分量用於穩定性計算，即paecos（δ--ψ）。這個假設的結果是保守的（即安全）設計，忽略了垂直分量的穩定利益PAE。