Failure pattern of modelsFigure 6 s

Failure pattern of models
Figure 6 shows the residual displacement of the wall and the residual deformation of the backfill,
which were observed at the end of the final shaking step. It can be seen that the predominant failure
type for all three cases was overturning, associated with some small component of sliding failure. For
the gravity-type RW, brittle failure occurred during the base acceleration of 488 gal and a single failure
plane was formed starting from the heel of the wall. For the geogrid-RS RW and geocell-RS RW,
similar ductile failure patterns were observed during the base acceleration of 790 gal and 877 gal,
respectively, which indicated that geocell-RS RW has a higher seismic performance than geogrid-RS
RW as well as gravity-type RW. In addition, the reinforced backfill suffered simple shear deformation
along horizontal planes (Watanabe et al., 2003; Nakajima et al., 2010), and two differently inclined
failure planes developed simultaneously in the unreinforced backfill zone while the development of
the failure planes may originated from the position between Layer 1 and Layer 2 (shown in Figs. 3a,
4a and 6) not the bottom of the reinforced wedge, indicating that the bottom layer of reinforcements
may restricted the sliding of the wall, which will be discussed hereafter.

結果 (繁體中文) 1:

失效模式的模型圖 6 顯示了在牆上的殘餘變形和殘餘變形的回填土，這些觀察在結束了最後的顫抖一步。可以看出，主要失效所有三個案例的類型被推翻，與滑動破壞的某些小元件相關聯。為重力型 RW，脆性破壞發生在基地加速 488 gal 和一個單一的失敗飛機被形成從牆上的弱點。土工格柵 RS RW 和土工格室 RS RW類似的延性破壞模式觀察期間基地加速 790 gal 和 877 gal分別，這表明土工格室 RS RW 具有更高的抗震性能比土工格柵 RSRW 以及重力型 RW。此外，加筋的回填遭受簡單剪切變形沿水平面 （Watanabe 等人，2003 年;中島 et al.，2010年），和兩個不同傾斜同時在發展的同時，無筋的回填區開發的失效面失敗的飛機可能起源于間層 1 和層 2 （圖 3a 中所示的位置4a 和 6) 不是底部鋼筋楔子，表明底層的援軍可能限制滑動的牆上，這將在以後討論。

結果 (繁體中文) 2:

模型的故障圖案
圖6示出了壁和回填，的殘餘變形的殘餘位移
而被在最後的振盪步驟結束觀察。可以看出，主要失效
為所有三種情況的類型被翻轉，以滑動不良的一些小部件相關聯。為
重力型RW，488加侖的鹼加速期間發生脆性破壞和單個故障
形成平面從壁的腳後跟開始。對於格柵-RS RW和土工格室-RS RW，
790加侖和877加侖，的鹼加速期間觀察到類似的韌性破壞模式
分別，這表明土工格室-RS RW具有比土工-RS較高的抗震性能
RW以及為重力式RW。此外，該增強補餘遭受簡單剪切變形
沿水平平面（Watanabe等人，2003; Nakajima等，2010），和兩個不同的傾斜
在未增強的回填區同時開發失敗平面而開發
的損壞面可來自第1層和第2層之間的位置（在圖3a，示出
未增強楔的底部4a和6），表明增強的底層
可能限制壁，這將在下文討論的滑動。

結果 (繁體中文) 3:

模型的失效模式圖6顯示了牆體的殘餘位移和回填的殘餘變形，觀察到在最後的振盪步驟的結束。可以看出，占主導地位的失敗所有三種類型的類型是傾覆，與一些小部件的滑動故障。對於重力式擋土牆、488加侖的加速度和單一故障時發生脆性破壞飛機從牆的脚跟開始形成。對土工格栅和土工格室RS RS RW RW，類似的延性破壞模式，觀察在基礎加速度為790加侖和877加侖，分別說明土工格室RS RW比土工格栅RS高抗震性能RW以及重力式擋土牆。此外，加筋土的加筋土遭受了簡單的剪切變形沿水平面（渡邊et al.，2003；那卡繼瑪等人，2010），和兩個不同傾斜故障飛機同時開發在無筋回填區而發展故障的飛機可能起源於1層和2層之間的位置（如圖所示。3A，4A和6）不是鋼筋楔底，表明增强底層可能限制了牆的滑動，這將被討論。