This specimen was built of the conc

This specimen was built of the concrete slab with a compressive
strength of 29.1 MPa. The complete loss of the tension flange
prevented the possibility of measurement of the average tensile web at midspan were used to obtain hypothetical values of strain
in the bottom of the flange. The load-deflection behavior of the
repaired girder is shown in Fig. 12. The girder started carrying the
load with a fairly linear response. The elastic stiffness of the
girder was 19.9 kN/mm and, during the elastic unloading ~not
shown !, there were no signs of permanent deformation or stiffness
change. At 133 kN, the epoxy that filled the cut separated from
the steel. The linear response continued up to the 162.2 kN load
level, at which an extrapolated prediction of the strain at the bot-
tom face of the tension flange reached the yielding strain. The
CFRP sheet stress was 194.4 MPa, equal to 9% of its ultimate
strength. Continuing loading, the longitudinal cracks appeared at
287 kN and a complete unloading and reloading was performed at
300 kN. There was minimal hysteresis in the loop and the loop
closed out at the point that unloading had started. The reloading
stiffness was 20.1 kN/mm, very similar to the stiffness at the
initial loading. After reaching the load level of 311 kN, the plate
started to debond from the steel girder at the cut location in the
midspan. Approaching the load level of 380 kN, the failure signs
of the CFRP ends were noticed. The girder failed at the load level
of 434 kN, due to sudden and complete debonding of the CFRP
sheets ~initiated from the end! and subsequently rupture of the
steel web and failure of the concrete. At the peak load, the CFRP
laminate was carrying an 840.1 MPa tensile stress, equal to 40%
of its strength, and the concrete strain was 0.0016, well below its
failure point. The compression flange and the web did not show
any sign of instability due to the support provided by the slab and
the wooden blocks in the entire experiment.

結果 (中文) 1:

这标本建成混凝土板与抗压
29.1 MPa 的强度。张力法兰的完全丧失
阻止在中跨的平均拉伸 web 测量的可能性被用来获得的应变的假设值
在法兰的底部。荷载挠度行为的
修复的梁如图 12 所示。梁开始携带
加载与相当线性响应。弹性刚度的
梁是 19.9 kN/mm 和弹性卸货时 ~ 不
所示!，没有任何迹象的永久变形或刚度
更改。在 133 kN，填补伤口的环氧树脂分开
钢。线性响应继续由 162.2 kN 负荷决定
水平，其中在 bot-应变外推的预测
汤姆脸上的紧张局势法兰达到高产菌株。
CFRP 板应力是 194.4 MPa，等于其最终 9%
强度。继续加载，纵向裂缝出现在
287 kN 完整卸载和重装在执行
300 kN。有在循环和循环的最小滞后
封闭出在卸载已开始的点。重装
刚度是 20。1 kN/mm，非常类似于在刚度
初始加载。后达到 311 的负载水平 kN，板
开始剥离从在中的切割位置钢梁
中跨。接近负荷水平的 380 kN，故障迹象
的碳纤维布加固两端被注意到。梁失败在负载级别
的 434 kN，由于突然和完整剥离的碳纤维布加固
床单 ~ 从结尾开始 ！和随后破裂的
钢 web 和混凝土的失败。在峰值负载，碳纤维布加固
层压板携带 840.1 MPa 拉伸应力，等于 40%
其强度的混凝土应变是 0.0016，远低于其
故障点。压缩法兰和 web 没有显示
任何标志板所提供的支持的不稳定和
在整个实验中木块。

結果 (中文) 2:

这个标本是建混凝土板用压缩的
29.1兆帕强度。张紧凸缘的完全丧失
防止平均拉伸卷筒纸在跨中测量的可能性，利用与应变的假设值
中的凸缘的底部。的负荷-挠度特性
修好梁如图所示。12，梁开始承载
负荷相当线性响应。的弹性刚度
梁为19.9千牛/毫米，并且弹性卸载过程中〜不
显示！，有永久变形或僵硬的迹象
变化。在133千牛，那漫天的切分开环氧树脂
的钢材。线性响应持续到162.2千牛顿负荷
水平，在该菌株在僵尸的外推预测
的张力凸缘的汤姆面达到屈服应变。在
碳纤维布的应力是194.4兆帕，相当于其最终9％
的实力。继续加载，纵向裂缝出现在
287千牛，一个完整的卸载和重装于执行
300千牛。有极小的迟滞在循环和循环
关闭了在该点卸载已经开始。在重装
刚度为20.1千牛顿/毫米，非常相似的劲度在
初始加载。达到311千牛顿的负荷水平之后，在板
开始从钢梁来脱粘在切割位置
中跨。接近380千牛的负荷水平，故障征兆
的CFRP两端被注意到。梁失败的负荷水平
的434千牛，由于CFRP的突发性和完整的剥离
片〜从年底开始！随后破裂的
钢腹板混凝土和失败。在峰值负载时，碳纤维复合材料
层合板承载的840.1 MPa拉伸应力，等于40％，
其强度，与混凝土应变为0.0016，远低于其
故障点。压缩凸缘与网络没有表现出
不稳定的迹象，由于通过板和所提供的支持
，在整个实验中，木块。

結果 (中文) 3:

这个标本是建立与抗压
强度为29.1 MPa的混凝土板。张力法兰的
完全丧失阻止的平均拉伸的Web测试的可能性，在跨中得到假设值在法兰盘底应变
。负载偏转行为的
修复梁，如图12所示。梁开始进行
一个线性响应负载。
梁的弹性刚度为19.9千牛/毫米，弹性卸载~在不
显示！，没有永久性变形或刚度
变化的迹象。在133 kN，环氧树脂，填充的切割分离
钢。线性响应持续到162.2千牛负载
水平，在这一个外推预测的应变在BOT
汤姆的张力法兰面达到屈服应变。该
碳纤维布应力为194.4 MPa，等于9%的极限
强度。继续加载，纵向裂缝出现在
287 kN和一个完整的卸载和重装在
300 kN进行。有在回路中的最小的滞后和循环
关闭了点，卸载开始。重装
刚度为20。1千牛/毫米，非常类似于
初始加载刚度。达到311千牛负载水平后，板
开始脱粘在
跨切割位置从钢梁。接近380 kN载荷水平，对CFRP端故障症状
被注意。在434 kN载荷水平
梁失败，由于突然完全脱粘CFRP
表~从年底开始！随后的
钢腹板和混凝土的疲劳断裂。在峰值负载，带了一个840.1 MPa的拉伸应力层CFRP
，等于40%
的力量，和混凝土的应变为0.0016，远低于其
故障点。压缩法兰和腹板没有表现出任何的
由于板和
提供的支持不稳定的标志在整个实验木块。