Factors of safety against overturni

Factors of safety against overturning and sliding of tilted model walls were evaluated
based on a pseudo-static approach. The backfill earth pressures were estimated using
the two-wedge method for the reinforced soil-type wall, as described by Horii et al.
(1994) (Figure 9), and the Mononobe-Okabe method (using a single wedge) for the other
types of model walls. In both methods, earth pressures due to the self-weight of the
backfill were assumed to be hydrostatically distributed, and those due to the surcharge
at the top of the backfill were assumed to be uniformly distributed.
It should be noted that in previous studies (e.g. Bathurst and Cai 1995), a dynamic
increment of the earth pressures was assumed to have a higher point of application than
the hydrostatic distribution. In this study, however, the assumption of a hydrostatic distribution
was employed because it was broadly used in the current, aseismic design
practice for retaining walls in Japan.
Based on the plane strain compression test results for the Toyoura sand which was used
in the model tests, at a low confining pressure (9.8 kPa) the shear resistance angle, φ, of
the backfill and subsoil layers was evaluated to be 51_ when the major principal stress,
σ1 , direction was vertical. For the cantilever-type wall, having a wall base underlain by
the backfill, a virtually vertical back face was assumed within the backfill as shown in
Figure 10. The portion of the backfill located above the wall base and between the back
of facing and the virtually vertical back face was regarded to be a part of the wall.

結果 (繁體中文) 1:

針對傾覆和滑動的傾斜的模型牆的安全因素進行了評價基於偽靜態的方法。回填土壓力估計使用加筋的土型牆，堀井等所述兩個楔方法。（1994 年） (圖 9)，和設計 Okabe 方法 （使用一個楔子） 為其他類型的模型牆。這兩種方法，在地球的自重，造成壓力回填均假定流體靜力學分發，和那些由於附加費頂部的回填土均假定均勻分佈。應當指出，在以往的研究 （例如巴瑟斯特和蔡 1995年），動態土壓力增量被認為有一個更高的應用程式比點流體靜力的分佈。在此研究中，然而，靜壓分佈的假設被錄用是因為它被廣泛應用於當前，抗震設計日本擋土牆的實踐。基於平面應變壓縮試驗結果為採用的浦沙在模型試驗中，在低圍壓 （9.8 千帕） 的剪切阻力角，φ，回填土和底土的層被評為 51_ 時的大主應力，Σ1，方向是垂直的。懸臂型牆，擁有撫牆基礎回填土，幾乎是垂直的背面被假定內回填土中所示圖 10。回填土位於基地的牆頭和背面之間的部分面對和幾乎是垂直的背面的才會被視為是牆的一部分。

結果 (繁體中文) 2:

抗傾覆和傾斜模型壁的滑移動作安全的因素進行評價
的基礎上的偽靜態的方法。回填土壓力用估計
的加筋土型壁兩楔方法，如由堀井等人所述
（1994）（圖9），和所述Mononobe-岡部方法（使用單一楔形）為另一方
類型模型牆壁。在兩種方法中，由於的自重土壓力
被假定回填到進行靜水壓分佈，和那些由於附加
假定在回填的頂部均勻分佈。
應當指出，在先前的研究（如巴瑟斯特和1995年蔡），動態
的土壓力的增加被假定為有較高的應用點比
靜水分佈。在這項研究中，然而，流體靜力分佈的假設
被採用，因為它是在當前，抗震設計廣泛 ​​用於
實踐在日本擋土牆。
基於平面應變壓縮測試結果為豐浦砂其用於
在模型試驗中，以低限壓力（9.8千帕）的剪切阻力角φ，的
回填和地下各層評價為51_當最大主應力，
σ1，方向是垂直的。對於懸臂式牆體，具有由一伏牆基
回填，一個幾乎垂直的背面假設回填內，在顯示
圖10上方的牆基和背面之間回填的部分
面臨和幾乎垂直背面被認為是牆的一部分。

結果 (繁體中文) 3:

傾斜模型壁的傾覆和滑動的安全性的影響因素進行了評估基於偽靜態方法。回填土壓力估計使用兩楔法對加筋土型壁，由堀等人描述。（1994）（圖9），和Mononobe Okabe的方法（使用一個單一的楔形）模型牆類型。在這兩種方法中，由於自重的土壓力回填被認為是靜水壓力分佈，以及那些由於附加費回填頂部被假定為均勻分佈的。應該指出的是，在以往的研究中（如巴瑟斯特和蔡1995），動態的土壓力的增量被假定為有一個更高的應用點比靜液分佈。然而，在這項研究中，流體靜力學分佈的假設被採用，因為它在現時的廣泛使用，抗震設計日本擋土牆的做法。基於平面應變壓縮試驗結果進行的豐浦沙在模型試驗中，在低圍壓（9.8 kPa）的抗剪承載力的角度，φ，回填心土層進行評估是51_當主應力，σ1，方向是垂直的。對懸臂式牆，有牆基礎之上的回填，幾乎垂直的背面面被假定在回填所示圖10。位於牆底和背面之間的回填的部分面對和幾乎垂直的背面被認為是牆的一部分。